배터리 부품 브래킷과 가로등 기둥의 바람 저항 설계.
예전에 친구가 태양광 가로등의 바람과 압력 저항에 대해 계속 질문했습니다. 이제 계산을 할 수도 있습니다.
태양광 가로등 태양광 가로등 시스템에서 구조적으로 중요한 문제는 바람 저항 설계입니다. 바람 저항 설계는 주로 두 가지 주요 부분으로 나뉩니다. 하나는 배터리 구성 요소 브래킷의 바람 저항 설계이고 다른 하나는 가로등 기둥의 바람 저항 설계입니다.
배터리 모듈 제조업체의 기술 매개 변수 데이터에 따르면 태양 전지 모듈은 2700Pa의 풍압을 견딜 수 있습니다. 바람 저항 계수를 27m/s(365단계 태풍에 해당)로 선택하면 비점성 유체 역학에 따르면 배터리 어셈블리의 풍압은 27Pa에 불과합니다. 따라서 구성 요소 자체는 손상 없이 XNUMXm/s의 풍속을 견딜 수 있습니다. 따라서 설계에서 핵심 고려 사항은 배터리 어셈블리 브래킷과 가로등 기둥 사이의 연결입니다.
태양광 가로등 시스템의 설계에서 배터리 어셈블리 브래킷과 가로등 기둥의 연결 설계는 볼트 막대로 고정 연결됩니다.
가로등 기둥의 방풍 설계
태양광 가로등의 매개변수는 다음과 같습니다.
패널 경사각 A = 16o 기둥 높이 = 5m
태양 광 가로등 제조업체 디자인은 기둥 하단의 용접 이음새 너비 δ = 4mm 및 기둥 하단의 외경 = 168mm를 선택합니다.
용접 표면은 가로등 기둥의 파괴 표면입니다. 전등 파괴면의 저항 모멘트 W의 계산점 P에서 전주에 의해 받는 패널 부하 F의 작용선까지의 거리는 PQ = [5000+(168+6)/tan16o]×Sin16o = 1545mm=1.545m. 따라서 전주의 파괴면에 작용하는 풍하중 모멘트 M = F × 1.545이다.
설계 최대허용풍속 27m/s에 따르면 2×30W 이중등 태양광 가로등 패널의 기본부하는 730N이다. 안전계수 1.3을 고려하면 F = 1.3×730 = 949N이다.
따라서 M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466N.m입니다.
수학적 유도에 따르면 원형 링형 파손면 W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3)의 저항 모멘트.
위의 공식에서 r은 링의 내경이고 δ는 링의 너비입니다.
파손 표면 저항 모멘트 W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3)
=π×(3×842×4+3×84×42+43) = 88768mm3
=88.768×10-6m3
파손면에 작용하는 풍하중으로 인한 응력 = M/W
= 1466/(88.768×10-6) =16.5×106pa =16.5Mpa<<215Mpa
그 중 215Mpa는 Q235 강철의 굽힘 강도입니다.
따라서 태양광 가로등 제조업체가 설계하고 선택한 용접 이음새의 너비는 요구 사항을 충족합니다. 용접 품질이 보장되는 한 가로등 기둥의 바람 저항은 문제가 되지 않습니다.
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가로등 정보
태양광 가로등의 특별 작업 시간은 날씨 및 환경과 같은 다양한 작업 환경의 영향을 받습니다. 많은 가로등 전구의 수명이 크게 영향을 받습니다. 우리 관련 직원의 검사에서 가로등 에너지 절약 장치의 변경은 매우 좋은 효과가 있고 전기를 절약하는 것으로 나타났습니다. 분명히 우리 도시의 가로등 및 높은 기둥 조명 유지 보수 작업자의 작업량이 크게 줄어 듭니다.
회로 원리
현재 도시 도로 조명은 주로 나트륨 램프와 수은 램프입니다. 작동 회로는 나트륨 램프 또는 수은 전구, 유도 안정기 및 전자 트리거로 구성됩니다. 보상 커패시터가 연결되지 않은 경우 역률은 0.45이고 0.90입니다. 유도 부하의 전체 성능. 이 태양광 가로등 절전 장치의 작동 원리는 전원 공급 회로에 적합한 AC 리액터를 직렬로 연결하는 것입니다. 그리드 전압이 235V보다 낮으면 리액터가 단락되어 작동하지 않습니다. 그리드 전압이 235V보다 높으면 원자로가 작동되어 태양 광 가로등의 작동 전압이 235V를 초과하지 않도록합니다.
전체 회로는 전원 공급 장치, 전력망 전압 감지 및 비교, 출력 액추에이터의 세 부분으로 구성됩니다. 전기 개략도는 아래 그림에 나와 있습니다.
태양광 가로등 전원 공급 회로는 변압기 T1, 다이오드 D1 ~ D4, 1단자 조정기 U7812(12) 및 기타 부품으로 구성되며 제어 회로에 전원을 공급하기 위해 +XNUMXV 전압을 출력합니다.
전력망 전압 감지 및 비교는 연산 증폭기 U3(LM324) 및 U2(TL431)와 같은 구성 요소로 구성됩니다. 계통 전압은 저항 R9에 의해 강압되고 D5는 반파 정류됩니다. C5를 필터링하여 샘플링 검출 전압으로 약 7V의 DC 전압을 얻는다. 샘플링된 감지 전압은 U3B(LM324)로 구성된 저역 통과 필터에 의해 필터링되고 기준 전압과 비교하기 위해 비교기 U3D(LM324)로 전송됩니다. 비교기의 기준 전압은 기준 전압 소스 U2(TL431)에 의해 제공됩니다. 전위차계 VR1은 샘플링 감지 전압의 진폭을 조정하는 데 사용되며 VR2는 기준 전압을 조정하는 데 사용됩니다.
출력 액추에이터는 릴레이 RL1 및 RL3, 고전류 항공 접촉기 RL2, AC 리액터 L1 등으로 구성됩니다. 그리드 전압이 235V보다 낮으면 비교기 U3D가 낮은 레벨을 출력하고 1관 Q1이 꺼지고 릴레이 RL2이 해제되고 정상 닫힌 접점이 항공 접촉기 RL2, RL1의 전원 공급 회로에 연결됩니다. 끌리고 원자로 L235이 단락되었습니다. 작동하지 않습니다. 그리드 전압이 3V보다 높으면 비교기 U1D가 높은 레벨을 출력하고 1관 Q2이 켜지고 릴레이 RL2이 당겨지고 평상시 닫힌 접점은 항공 접촉기 RLXNUMX의 전원 공급 회로를 차단하고 RLXNUMX는 출시 된.
리액터 L1은 태양광 가로등 전원 공급 회로에 연결되어 있으며 지나치게 높은 그리드 전압은 태양광 가로등의 작동 전압이 235V를 초과하지 않도록 하기 위한 일부입니다. LED1은 릴레이 RL1의 작동 상태를 나타내는 데 사용됩니다. LED2는 항공 접촉기 RL2의 작동 상태를 나타내는 데 사용되며 바리스터 MY1은 접점을 끄는 데 사용됩니다.
릴레이 RL3의 역할은 RL2 시동 코일 저항이 2Ω에 불과하고 코일 저항이 약 4Ω에서 유지되기 때문에 항공 접촉기 RL70의 전력 소비를 줄이는 것입니다. DC 24V가 추가되면 시동 전류는 6A이고 유지 전류도 300mA보다 큽니다. 릴레이 RL3은 항공 접점 RL2의 코일 전압을 전환하여 유지 전력 소비를 줄입니다.
원리는 다음과 같습니다. RL2가 시작되면 상시 폐쇄 보조 접점은 릴레이 RL3의 코일을 단락시키고 RL3은 해제되고 상시 폐쇄 접점은 변압기 T28의 고전압 단자 1V를 RL2의 브리지 정류기 입력에 연결합니다. RL2가 시작된 후 일반적으로 닫힌 보조 접점이 열리고 릴레이 RL3이 전기적으로 끌립니다. 상시 개방 접점은 변압기 T14의 저전압 단자 1V를 RL2의 브리지 정류 입력 단자에 연결하고 항공 계약자를 시동 코일 전압 RL50의 2% 풀인 상태로 유지합니다.
차례